تحقیق درباره عوامل افزایش خطای نسبت تبدیل ترانسفورماتورهای ولتاژ خازنی شبکه برق منطقه ای تهران

اختصاصی از فایلکو تحقیق درباره عوامل افزایش خطای نسبت تبدیل ترانسفورماتورهای ولتاژ خازنی شبکه برق منطقه ای تهران دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 27

مقاله تشخیص عوامل افزایش خطای نسبت تبدیل ترانسفورماتورهای ولتاژ خازنی شبکه برق منطقه ای تهران

فهرست

3

1. مقدمه

3

2. شناسایی دلایل افزایش خطای CVT

4

2-1. معرفی عوامل تاثیر گذار بر افزایش خطای CVT

5

2-2. پیشنهاد تست های عیب یابی جهت تعیین علت افزایش خطای CVT

7

3. تحلیل نتایج عیب یابی CVT های نمونه

11

4. ارایه راه حل های عملی برای رفع مشکل

14

5. نکات مورد توجه برای سازنده CVT

15

5-1. بهبود اتصالات

16

5-2. عایق کاری المانهای خازنی

17

5-3. فیلتر FSC

17

5-4. کاهش درصد تغییر تپ با استفاده از المانهای خازنی اضافی

18

6. تستهای روتین و تکمیلی پیشنهادی برای ترانسفورماتور ولتاژ خازنی

18

6-1. اندازه گیری خطای نسبی CVT با ولت متر در حالت بهره برداری نرمال شبکه

19

6-2. تعیین CVT معیوب با دستگاه تست ساخته شده در این پروژه

20

6-3. بررسیهای تکمیلی برای تعیین وضعیت CVT معیوب

1. مقدمه

در برخی از پستهای فشار قوی شبکه برق منطقه ای تهران مواردی نظیر قفل شدن رله دیستانس ناشی از عملکرد واحد Fuse Failure داخل رله دیستانس و همچنین مشاهده افت شدید ولتاژ یک فاز در ولت متر روی تابلوی کنترل گزارش شده است که پس از مراجعه کارشناسان شرکت متانیر علت عیب، تغییر نسبت تبدیل CVT تشخیص داده شده و لذا پس از تعویض CVT اشکال مذکور رفع شده است.

هدف از انجام این پروژه یافتن دلیل افزایش خطای نسبت تبدیل و افزایش خطای فاز CVT بر مبنای تستهای عیب یابی بر روی قسمتهای مختلف ترانسفورماتور ولتاژ خازنی می باشد.

به منظور تعیین عیوب CVT در ابتدا بایستی عواملی که ممکن است منجر به افزایش خطای CVT شده باشد را تعیین نمود. برای این منظور در فصل اول گزارش تاثیر پارامترهای مختلف مدار معادل CVT در ایجاد خطا در ترانسفورماتور ولتاژ مورد بررسی قرار گرفت و بر اساس آن در فصل دوم عواملی که می تواند به عنوان منشاء خطا تلقی شود مطرح شده و در جهت بررسی آنها تستهای عیب یابی مناسبی پیشنهاد شد. در فصل سوم گزارش نتایج تستهای عیب یابی پیشنهادی مورد تحلیل قرار گرفته و در نهایت روشهای رفع عیب از CVTهایی که در برق منطقه ای تهران با مشکل مشابهب دچار افزایش خطا شده اند پیشنهاد شده است. لازم به ذکر است که در کلیه CVTهای معیوب مورد بررسی، منشاء افزایش خطا اتصال کوتاه برخی المانهای خازنی مقسم ولتاژ خازنی CVT بوده است.

2. شناسایی دلایل افزایش خطای CVT

CVT به طور کلی شامل دو قسمت IVT (ترانسفورماتور ولتاژ میانی) و CVD (مقسم ولتاژ خازنی) میباشد. ترانسفورماتور ولتاژ میانی شامل بخشهای مختلفی از قبیل ترانسفورماتور میانی (به همراه تپ های مربوط به سیم پیچ تنظیم)، سلف جبرانساز (برای ایجاد رزنانس سری با خازنهای CVD و کاهش خطای CVT) و مدار میرا کننده نوسانات فرورزنانس است. مقسم ولتاژ خازنی شامل تعدادی المان خازنی سری شده است که در مجموع خازن های فشار ضعیف (C2) و فشار قوی (C1) را تشکیل می دهد. در شکل (1) مدار معادل الکتریکی CVT مشاهده میشود.

شکل (1) مدار معادل الکتریکی CVT

2-1. معرفی عوامل تاثیر گذار بر افزایش خطای CVT

تحقیق درباره برای طراحی ترانسفورماتورهای هرمتیک بالشتک گازی با رادیاتورهای ولهای قابل انعطاف

اختصاصی از فایلکو تحقیق درباره برای طراحی ترانسفورماتورهای هرمتیک بالشتک گازی با رادیاتورهای ولهای قابل انعطاف دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 22

مقاله بررسی طرح جدید برای طراحی ترانسفورماتورهای هرمتیک بالشتک گازی با رادیاتورهای وله‌ای قابل انعطاف

کلمات کلیدی: ترانسفورماتور- طرح هرمتیک گازی- طرح هرمتیک وله‌ای جدید- مقایسه ابعادی- مقایسه وزنی

چکیده:

کارکرد صحیح و بی‌وقفه ترانسفورماتورها، بعنوان یکی از تجهیزات مهم در شبکه‌های برق‌رسانی و انتقال انرژی، از اهداف اصلی سازندگان و بهره‌برداران آنها می‌باشد. ترانسفورماتورهای هرمتیک بالشتک گازی اخیرا در صنایع نفت و پتروشیمی بطور چشمگیر مورد توجه قرار گرفته‌اند. برای خنک‌کاری این نوع ترانسفورماتورها از رادیاتور استفاده می‌شود زیرا بدلیل بالا بودن توان ترانسفورماتور، روش وله‌ای برای دفع حرارت ترانسفورماتور پاسخگو نمی‌باشد. با توجه به اینکه رادیاتور مانند وله نمی‌تواند فشار ناشی از انبساط روغن را تحمل کند، از گاز ازت در بالای روغن ترانسفورماتور استفاده می‌شود. این امر باعث افزایش ارتفاع و حجم روغن در حدود 35 درصد نسبت به ترانسفورماتورهای وله‌ای می‌شود و نقش درپوش را برای دفع حرارت از بین می‌برد. در این مقاله طرح جدیدی برای خنک کردن ترانسفورماتورهای توان بالا بدون بالشتک گاز پیشنهاد می‌شود که تواماً مزایای هر دو نوع ترانسفورماتور هرمتیک گازی و وله‌ای را دارا می‌باشد. در این طرح وله‌ها جایگزین رادیاتور شده و در عین حال گاز ازت از بالای ترانسفورماتور حذف می‌گردد. با توجه به اینکه در این نوع طراحی تعداد وله‌ها محدود نمی‌باشد، می‌توان ترانسفورماتورهای روغنی با توان‌های بالاتر را نیز با خنک کاری وله‌ای طراحی نمود.

مقدمه

مخزن ترانسفورماتورهای هرمتیک به منظور جلوگیری از نفوذ عوامل مخرب به داخل ترانسفورماتور، کاملاً بسته بوده و هیچگونه تبادلی با محیط اطراف، حتی از طریق رطوبت‌گیر ندارد. ترانسفورماتورهای هرمتیک در چند نوع اصلی طراحی و ساخته می‌شوند که در ادامه مقاله بطور مختصر به آنها اشاره خواهد شد. از ویژگی‌های مهم ترانسفورماتورهای هرمتیک، عدم نیاز به تصفیه روغن و کاهش هزینه‌های سرویس و نگهداری آنها می‌باشد. استفاده از این ترانسفورماتورها برای مناطق ساحلی و مکان‌های دور افتاده که رطوبت هوا زیاد بوده و امکان سرویس‌های دوره‌ای به سهولت میسر نمی‌باشد، توصیه می‌گردد. عدم نیاز به تجهیزات حفاظتی مثل رله‌بوخهلتس و منبع انبساط و رطوبت‌گیر از دیگر ویژگی‌های ترانسفورماتورهای هرمتیک می‌باشد. در نتیجه برای مکانهایی که محدودیت ارتفاعی جهت نصب ترانسفورماتور وجود دارد، استفاده از ترانسفورماتورهای هرمتیک مناسب خواهد بود.

انواع ترانسفورماتورهای هرمتیک عبارتند از:

ترانسفورماتورهای هرمتیک با محفظه گاز و یا دیافراگم لاستیکی در منبع انبساط:

در این نوع از ترانسفور ماتورهای هرمتیک، افزایش و کاهش حجم روغن توسط خاصیت ارتجاعی لاستیک جبران می‌شود که ممکن است از دیافراگم لاستیکی که مستقیماً با روغن در تماس است و یا محفظه لاستیک با گاز بی‌اثر که بعنوان واسطه عمل می‌کند استفاده شده باشد.

این نوع ترانسفورماتورها به دلیل کمی طول عمر محفظه و یا دیافراگم لاستیکی و نیز نفوذ پذیری نسبی لاستیک در مقابل گازها، از قابلیت اطمینان کمتری برخوردار بوده و بطور گسترده مورد استفاده قرار نگرفته است. با افزایش کیفیت کیسه‌های لاستیکی انواع مرغوبتری از این کیسه‌ها تولید شده و در ترانسفورماتورهای قدرت مورد استفاده قرار می‌گیرد ]1[.

ترانسفورماتورهای هرمتیک با بالشتک گازی:

این ترانسفورماتورها بطور کلی بر دو نوع بوده و در هر رنج قدرتی قابل ساخت می‌باشند. در نوع اول جرم گاز ثابت و نوع دوم فشار گاز ثابت است. محفظه گاز در این ترانسفورماتورها علاوه بر جلوگیری

تحقیق درباره کاربرد الکترونیک قدرت در تپ چنجر ترانسفورماتورهای توزیع 19 ص

اختصاصی از فایلکو تحقیق درباره کاربرد الکترونیک قدرت در تپ چنجر ترانسفورماتورهای توزیع 19 ص دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 23

 کاربرد الکترونیک قدرت در تپ چنجر ترانسفورماتورهای توزیع

یکی از حوزه های استفاده از الکترونیک قدرت در صنعت برق، تپ چنجر ترانسفورماتورها می باشد . تپ الکترونیکی برخلاف نوع مکانیکی ، کنترل دائم و تنظیم جریان ولتاژ ترانسفورماتور را ممکن میسازد . بدین منظور ، بایستی امکان تغییر تپ در شرایط بار کامل ترانس فراهم گردد . مهمترین مسئله در طراحی مبدل قدرت برای این منظور، اندوکتانس سرگردان تپ های سوئیچ شده می باشد . اگر عمل تغییر تپ بین دو تپ مختلف در فرکانس بالا صورت بگیرد ، امکان تنظیم دائمی ولتاژ ثانویه در بار کامل ترانس وجود دارد . کل سیستم در شکل زیر نشان داده شده است :

شکل ( 1 ) - مبدل قدرت ، اتصالی بین شبکه قدرت و ترانس

طراحی مبدل قدرت

به دلایل زیر از لحاظ فنی، امکان استفاده از یک مبدل قدرت معمول تجاری سه فاز حتی در سیستم توزیع وجود ندارد :

ولتاژ فاز شبکه توزیع (در محدوده تا 20 کیلوولت) از حد ظرفیت بلوکه کردن نیمه هادیهای قدرت معمول ، بیشتر است .

کل سیستم مذکور ، شامل مبدل قدرت ، بایستی در شرایط وقوع اتصال کوتاه ترانس در مدار باقی بمانند ( مثلا برای جریان نامی 22 آمپر اولیه ، جریان اتصال کوتاه تا 550 آمپر را تحمل کند) .

با برقدار کردن ترانس، جریانی در حدود چهار برابر جریان نامی برقرار میشود که در نتیجه ثانویه ترانس، تا لحظاتی قادر نیست برق 400 ولت مورد نیاز دستگاههای کنترلی فوق را تامین کند .

بنابراین ، برای ساختن مبدل قدرتی که بر مشکلات فوق غلبه کند ، موارد زیر در مرحله تحقیق و بررسی قرار دارند :

تحقیق در مورد توپولوژی و مفاهیم کنترلی (مدولاسیون) مبدل .

مدل شبیه سازی شده از ترانس قدرت با مبدلهای قدرت برای توپولوژیهای مختلف .

توپولوژیهای مختلف ممکن از مبدل قدرت و تکنیکهای مرتبط کنترل از طریق شبیه سازی .

انتخاب توپولوژی بهینه از مبدل قدرت با توجه به قابلیت اطمینان سیستم ، پیچیدگی و هارمونیکها و دقت شکل موج ترانس .

اثبات توپولوژی در نظر گرفته شده از لحاظ تجربی .

انجام آزمون در یک آزمایشگاه ولتاژ بالا و ارزیابی نتایج با توجه هارمونیکهای شکل موج مبدل .

منبع : Its

آدرس : http://ee.its.tudelft.nl/EPP/ReInd_001.htm

 آیا تانک ترانسفورماتورها باید تحت فشار قرار گیرند؟

از شرکت سرویس دهنده ترانسفورماتور ، DYNEX اغلب این پرسش می شود که آیا یک تانک روغن ترانسفورماتور باید تحت فشار باشد یا درحالت خلأ نگهداری شود و یا اصلا" چنین موضوعی اهمیت دارد؟

نشتی در اثر تلفات فشار (مثبت یا منفی) بوجود می آید. در یک ترانسفورماتور تحت فشار در صورت ایجاد نشتی احتمال اینکه روغن از تانک با فشار خارج گردد خیلی بیشتر می باشد. روغن ریزی حادثه ناخوشایندی می باشد زیرا روغن های بکاررفته آلوده کننده می باشند و گاهی سبب مشکلات زیست محیطی می گردند. وقتی تانک ترانسفور تحت فشار باشد کشیدن یک نمونه روغن راحتتر است و در اثر نشتی آلودگیها به داخل ترانسفورماتور کشیده نمی شوند.

اثرات فشارمنفی

اگر از یک تانک ترانسفورماتور که در خلأ نگهداری می شود یک نمونه روغن کشیده شود، چه اتفاقی خواهد افتاد؟

روغن نمونه معمولا" از کف تانک کشیده می شود (غیر از آسکارل ) هنگامی که شیر باز می شود ممکن است که هوا به داخل تانک کشیده شود. اگر هوا بوسیله رطوبت، گرد و غبار، یا ناخالصی ها آلوده باشد، روغن می تواند آلوده گردد حتی اگر برای فقط یک مدت زمان کوتاه باشد. همچنین این امکان را فراهم می آورد تا یک حباب هوا درون روغن حرکت کند و این می تواند بطور لحظه ای قدرت دی الکتریک متوسط بین دو نقطه در جایی که یک اختلاف پتانسیل بالا وجود دارد را ضعیف کند که در نتیجه آن ممکن است یک جرقه الکتریکی تولید گردد.

یک ترانسفورماتور که در فشار اتمسفر نگهداری شده بسیار خوب عمل می کند. در حقیقت، اگر ترانسفورماتور آب بندی شده باشد، فشار داخلی با درجه حرارت بالا و پایین می رود و این فقط به واسطه انبساط حرارتی گازهای داخلی ( هوا، نیتروژن یا هر آنچه داخل آن است ) ، روغن و خود تانک ترانس می باشد و دستگاه کاملا"بطور رضایت بخشی از همه جهت وبر اساس طول عمر مورد انتظار عمل خواهد کرد.

وضع نهایی مشخص شده بوسیله DYNEX نشان می دهد که یک فشار مثبت نسبتا" کم از 1 تا 2 پوند در هر اینچ مربع مطلوب است. در حالیکه این میزان فشار سبب صدمه دیدن گاسکت (واشر) و ایجاد نشتی نمی گردد . استخراج نمونه های روغن برای تجزیه های پریودیک معین جهت تشخیص علائم آغازین خطاهای داخلی بآسانی انجام می گیرد و بوسیله کنترل فشار علایم نشتی ها می تواند تشخیص داده شود. همچنین اگر چنانچه یک نشتی گسترش یابد، احتمال اینکه ناخالصیهایی از محیط اطراف به داخل وارد گردند کمتر است. در این حالت نشتی های روغن ترانسفورماتور می توانند برطرف گردند و این کار هزینه کمتری نسبت به تعویض یا تعمیر ترانسفورماتور دارد.

بررسی نشتی ها:

1-       گیج فشار را در اول هفته عملکرد ترانسفورماتور در طول روز بررسی کنید. اگر گیج فشار- خلأ در صفر بماند، نشان دهنده خطای آب بندی است. اگر ترانسفورماتور را نمی توان بی برق نمود. دقت کنید که به قسمتهای زنده آن مانند ترمینالهای بوشینگ و هادیهای آن نزدیک نشوید.

2-       نیتروژن یا هوای خشک را بطور آهسته در فشار پایین اضافه کنید تا گیج 5 PSI را نشان دهد. بوسیله یک برس، محلول آب صابون به کلیه قسمتهای بالای سطح مایع استعمال کنید. حبابهای کوچک محلهای نشتی را مشخص می نمایند.

3-       بعد از اینکه نشتی تعمیر شد، نیتروژن با هوای خشک باندازه کافی اضافه کنید تا فشار هوا به 0.5 PSI برسد ( دمای مایع بالا ). جهت بدست آوردن فشار نرمال در دماهای دیگر، می توان از منحنی زیر استفاده کرد.

مقاله درباره مقایسه ترانسفورماتورهای نوع خشک و روغنی

اختصاصی از فایلکو مقاله درباره مقایسه ترانسفورماتورهای نوع خشک و روغنی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 5

مقایسه ترانسفورماتورهای نوع خشک و روغنی

دانشجو امیر سعیدی

مهندس ب. احمدزاده مهندس ز. علیجانیان

شرکت ایران ترانسفو زنجان

مقدمه:

ترانسفورماتورهای شبکه توزیع عمدتاً از نوع ترانسفورماتورهای روغنی (Oil immersed type) ، و بعضاً از نوع خشک (Dry type) می باشند تفاوت اصلی این دو نوع ترانسفورماتور در استقامت الکتریکی و حرارتی عایقهای بکار رفته در آنهاست. ترانسفورماتورهای خشک بر اساس استاندارد بین المللی IEC 60726 می توانند با سیستم عایقی کلاسهای A,E,B,F,H,C طراحی و ساخته شوند ترانسفورماتورهیا خشک مورد بررسی در این مقاله دارای عایقهایی با کلاس حرارتی F و دمای می باشند که مقدار مجاز دمای متوسط سیم پیچها است به بیان دیگر جهش حرارتی مجاز سیم پیچها در محیط استاندارد برابر 100k خواهد بود. ] 1[ در حالی که عایقهای ترانسفورماتورهای روغنی با کلاس حرارتی A دمای قابل تحمل کمتری داشته و لذا مقدار مجاز دمای متوسط سیم پیچها در محیط استاندارد می باشد. [2]

بدیهی است که این دو نوع ترانسفورماتور از دیدگاههای مختلف دارای مزایا و معایبی نسبت به یکدیگر می باشند که از جمله مهمترین مزایای ترانسفورماتور خشک ایمن بودن آن در برابر انفجار و آتش سوزی بوده و در مقابل عدم امکان تعمیر و بازسازی سیم پیچهای رزینی(Cast resin) عیب آن به شمار می رود.

همچنین ترانسفورماتورهای خشک در صورت نصب در فضای آزاد (outdoor) معمولاً درون یک محفظه (Enclosure) قرار می گیرند که می تواند سه حالت داشته باشد: بدون تنفس (Sealed) یا با تنفس (totally enclosed) و یا به صورت با گردش هوا (Enclosed) را امکان پذیر سازد. ولی برای نصب در فضای بسته (Indoor) و در صورت عدم وجود شرایط خاص نیازی به حفاظ نخواهد بود که بصورت (Non-enclosed) می باشند.

در این مقاله سعی شده تا بر اساس مدارک فنی برای محاسبه و طراحی ترانسفورماتورهای توزیع روغنی و خشک موجود در شرکت ایران ترانسفو[3] مقایسه ای از لحاظ ابعاد و اوزان بین این دو نوع ترانسفورماتور(با مشخصات یکسان) بدست آید. استاندارد مورد نظر برای ترانسفورماتورهای روغنی IEC76 و برای خشک کدرن IEC60726 می باشد.

شرح مقاله و روش تحقیق:

برای انجام این تحقیق از دانش فنی موجود در شرکت ایران ترانسفو برای محاسبه و طراحی ترانسفورماتورهای توزیع روغنی و خشک استفاده شده است. بررسی بر روی دو نمونه ترانسفورماتور سه فاز 1600kVA، 800kVA پارامترهایی که برای هر دو نوع ترانسفورماتور خشک و روغنی یکسان فرض شده عبارتند از:

1-وان (kVA) 2- نسبت تبدیل و پله های تنظیم ولتاژ 3- گروه اتصال 4- درصد امپدانس اتصال کوتاه (%) 5- فرکانس (Hz) 6- تلفات بی باری گارانتی شده (kw) 7- تلفات بار گارانتی شده (kw) 8- شرایط محیط نصب (مطابق استاندارد IEC) 9- محل نصب (Indoor)

لازم به ذکر است که برای محاسبه و طراحی این ترانسفورماتورها مقادیر تلفات ترانسفورماتورهای محاسبه شده خشک(بصورت نرمال) مبنا قرار داده شده و با در نظر گرفتن این مقادیر گارانتی برای تلفات بار و تلفات بی باری، ترانسفورماتورهای روغنی نیز طراحی گردید.

همچنین از آنجا که تلفات بی باری تابع نوع ورق هسته مصرفی می باشد لذا یک نوع ورق (M5) برای هر دو نوع ترانسفورماتور در نظر گرفته شده است و البته هر چند بر اساس مدارک فنی و در مقایسه انجام شده روش چیدن ورقها در ترانسفورماتورهای روغنی به صورت overlap و در نوع خشک بصورت step lap منظور شده است اما این مورد در مقدار تلفات بی باری تأثیر چندانی ندارد.

اما تفاوت عمده ای که در مقایسه دو طرح اجرا شده ترانسفورماتور خشک و روغنی دیده می شود جنس هادی و روش سیم پیچهای ترانسفورماتورهای خشک با فویل آلومینیومی و با مواد عایقی کلاس F طراحی شده اند. بنابراین بر اساس استانداردهای IEC 60076,IEC 60726 مقدار تلفات اتصال کوتاه و درصد ولتاژ اتصال کوتاه ترانسفورماتورهای روغنی در دمای مبنای و برای ترانسفورماتورهای خشک در محاسبه شده اند.

در نهایت پس از تکمیل طراحی ابعاد و اوزان در هر دو ترانسفورماتور نوع خشک و روغنی با هم مقایسه شده اند.

2-1- ترانسفورماتور نمونه اول: (توان 800kVA)

مشخصات این ترانسفورماتور سه فاز به شرح ذیل فرض شده است:

800kVA=

Pn

= توان نامی

=

Voltage rating

= ولتاژ نامی

0Hz=

Frequancy

= فرکانس

Dyn11=

Vector group

= گروه اتصال

6%=

Impedance voltage

= امپدانس درصد

1.69kW=

No load losses

=تلفات بی باری

9.4kW=

Short circuit losses

= تلفات بار

Max.Ambient temperature=

=حداکثر دمای محیط

Altitude=1000m

=ارتفاع نصب

Indoor

=محل نصب

** مقدار تلفات بار برای ترانسفورماتور روغنی در و برای ترانسفورماتور خشک در گارانتی می شود.

ابعاد و اوزان و نتایج حاصل از طراحی در جدول زیر آمده است:

ترانسفورماتور روغنی

ترانسفورماتور خشک

نوع ترانسفورماتور

پارامترهای مقایسه ای

2110

1530

طول کلی (mm)

1050

850

عرض کلی(mm)

2100

1650

ارتفاع کلی(mm)

2980

2000

وزن کل (kg)

933

1266

وزن هسته (kg)

309

300

وزن هادی بوبینها (kg)

670

70

وزن آهن آلات (kg)

53

72

وزن عایقها (kg)

935

--

وزن روغن ( در نوع روغنی) (kg)

--

162

وزن رزین( در نوع خشک) (kg)

2-2- ترانسفورماتور نمونه دوم: (توان 1600kVA)

مشخصات این ترانسفورماتور سه فاز به شرح ذیل فرض شده است:

1600kVA=

Pn

= توان نامی

=

Voltage rating

= ولتاژ نامی

50Hz=

Frequancy

= فرکانس

Dyn11=

Vector group

= گروه اتصال

6%=

Impedance voltage

= امپدانس درصد

2.8kW=

No load losses

=تلفات بی باری

16kW=

Short circuit losses

= تلفات بار

Max.Ambient temperature=

=حداکثر دمای محیط

Altitude=1000m

=ارتفاع نصب

Indoor

=محل نصب

** مقدار تلفات بار برای ترانسفورماتور روغنی در و برای ترانسفورماتور خشک در گارانتی می شود.

ترانسفورماتور روغنی

ترانسفورماتور خشک

نوع ترانسفورماتور

پارامترهای مقایسه ای

2330

1830

طول کلی (mm)

1270

1000

عرض کلی(mm)

2370

2040

ارتفاع کلی(mm)

4700

3630

وزن کل (kg)

1544

2330

وزن هسته (kg)

492

546

وزن هادی بوبینها (kg)

1050

88

وزن آهن آلات (kg)

71

152

وزن عایقها (kg)

1210

--

وزن روغن ( در نوع روغنی) (kg)

--

258

وزن رزین( در نوع خشک) (kg)

نتایج:

براساس نتایج حاصل از محاسبه و طراحی دو نمونه ترانسفورماتور مورد بررسی نتایج زیر حاصل گردید:

مقاله ی ترانسفورماتورهای اندازه گیری

اختصاصی از فایلکو مقاله ی ترانسفورماتورهای اندازه گیری دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

این فایل به همراه مقدمه، متن اصلی و دارای 75 صفحه می باشد با فرمت word ( قابل ویرایش ) در اختیار شما قرار  می‌گیرد.

بخشی از متن اصلی :

 در سیستمهای فشار قوی و صنعت اندازه گیری اهمیت بسیار زیادی دارد چرا که هرچقدر سطوح ولتاژ و جریان بالاتر رودبا هرینه های بیشتری مواجه خواهیم بود و باید سعی کرد تا حد ممکن از هزینه ها کاست اما از طرفی کاهش نباید سبب ایجاد نقصان در سیستمهای قدرت زیرا با کوچکترین اشتباه خسارتهای سنگینی به بار می آید پس باید دنبال راهی بود تا اندازه گیری استاندارد،دقیق و  کم هزینه باشد.